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某水廠原水處理工藝為采用“鐘罩式脈沖澄清池+雙閥濾池”，混凝劑為聚合硫酸鐵。長時間運行后隨著源水上游污染加劇，即使減小處理水量，在原有處理工藝不變的情況下也難以保證出廠水水質，水廠原水水質越來越差，其主要問題如下： 1)脈沖澄清池由于自身結構特點，對水量水質的變化較敏感，越來越不適應水質逐漸變差的原水處理.經過多年運行，脈沖澄清池的懸浮泥渣層形成不好，穩定性較差，澄清效果差，出水懸浮物含量高達55mg/L，增大了后續流程的處理強度. 2)脈沖澄清池難以有效去除濁度、色度、藻類，加重了濾池的負荷，直接造成了出水水質的惡化.由于脈沖澄清池出水水質較差，縮短了濾池的反沖洗周期，導致了水廠自用水量增大，不僅造成了能量和水資源的浪費，也增加了濾料的補充量，從而增加了運行成本. 3)濾池配水不均勻，濾料層級配與厚度不適運行. 配水系統的關健是配水的均勻性.由于穿孔板的孔眼均勻性差，從而造成配水不均，形成跑砂和漏砂現象.另外，濾池底部配水系統采用的穿孔管是鋼管，常年運行腐蝕嚴重，加劇了反沖洗時的配水不均勻性，形成惡性循環. 技術改造方案 結合水廠現有場地條件，采用的改造方案為:保留現有脈沖澄清池底板及四周墻壁，池體內改造成蜂窩斜管沉淀池;保留雙閥濾池整體結構，通過對配水布氣系統、濾料等改造，將其改造為V型濾池.
蜂窩凝斜管沉淀池
將現有脈沖澄清池獨立基礎的兩部分各分為2組，共形成4組折板絮凝斜管沉淀池.在每組內新增機械細格姍，以攔截原水中較大雜物;并設置機械攪拌混合池，以增加絮凝沉淀效果，共設4臺變頻調速的混合攪拌機，以便人工調整混合攪拌機的轉速實現調節混合強度.絮凝采用不銹鋼折板絮凝器，多通道寬斷面布置，以減小水頭損失，實現沉淀池均勻配水，并在池底部布設穿孔排泥管. 混合絮凝工藝確定后，現狀池體內剩余長度只有15.2m，在此段布設蜂窩斜管沉淀區.沉淀池超高0. 32m，清水區高1m,斜管高度0.87m，布水區和泥區高度2.5m.清水由穿孔集水槽收集，單組設集水槽5根，每根集水槽設孔168個，孔徑30mm. 在新建蜂窩斜管沉淀池底部設鋼絲繩牽引刮泥機，每格蜂窩斜管沉淀池設1套刮泥設備，每套刮泥設備帶1個刮泥小車，刮泥小車刮泥至蜂窩斜管沉淀池底所設置的排泥斗，*后由排泥管排出. 斜管采用正六邊形聚丙烯蜂窩斜管，內徑35mm，放置傾角60度,針管長1m;4組蜂窩斜管沉淀池總的斜管面積為617m2,斜管沉淀區上升流速為2mm/s. V型濾池 1)配水布氣系統。將大阻力配水系統改造為小阻力配水系統，采用鋼筋混凝土濾板及長柄氣水反沖洗濾頭，配水區高度為800mm，設計濾速8m/h，單池過濾面積72m2. 反沖洗強度 單獨氣沖 15.3L/(㎡·s)，時間3min. 氣水反沖 氣15.3L/(㎡·s)；水2.8L/(㎡·s)，時間4min。 單獨水沖 5.6L/(㎡·s)，時間6min。 表面掃洗 1.7L/(㎡·s)。 2)均質濾料.采用均質石英砂單層濾料，有效粒徑0.85mm，不均勻系數1.30，厚度1.1m.承托層采用粒徑為1-2mm石英砂濾料，厚度0.lm. 3)閥門改造.取消原雙閥濾池進水排水虹吸管，在安裝虹吸管的隔墻上分別安裝進水排水閥.拆除原反沖洗DN800電動蝶閥，更換為DN500氣動開關蝶閥、DN500卡箍式柔性接頭及DN800*DN500鋼制異徑管。將原濾后水DN800電動蝶閥拆除，更換為DN500氣動調節蝶閥、DN500卡箍式柔性接頭及DN800*DN500鋼制異徑管. 改造為蜂窩斜管沉淀池后運行效果 折板絮凝蜂窩斜管沉淀池共分為3段，總停留時間19.7min，原水在此混合絮凝充分徹底，絮凝體大而密實.然后通過蜂窩斜管沉淀池進行沉淀，斜管沉淀池采用正面全斷面配水，穿孔集水槽出水.穿孔集水槽經水頭損失核算，不會造成蜂窩斜管沉淀池集水不均勻現象.斜管沉淀池出水經V型濾池進一步過濾后，達到了滿意的出水效果，出水水質經檢測均滿足指標要求.由此可見.改造取得成功. 在該水廠改造中，應用“折板絮凝蜂窩斜管沉淀池+V型濾池工藝”取得成功.經常規處理工藝改造，充分吸取相近工程的經驗和教訓，各構筑物設計在遵守設計規范的前提下，充分利用現狀池體，合理選取工藝參數，改造后出水水質得到了較大改善.實現預期目標.原工藝問題分析準確，改造方案明確，有利于類似工程借鑒。針對原工藝問題的工程改造設施后，實現了出水濁度0.3NTU以下。達到了預期目標和效果。